另一方面，有問題的浮球液位計是塔式儲藏容器的常規(guī)液位測量設備，自投用本公司的常減壓裝置以來，由于儀表的設置位置不合理，儀表的開孔位置過于接近塔，僅50mm，減壓塔中部的溢流槽液位計不能正常使用，測量范圍狹窄。 為滿足工藝要求，對問題原因及解決方法進行分析和改造實踐。 這次改造前的浮球和連桿和塔的相對位置如圖1所示。 由于安裝位置和浮球本身結(jié)構(gòu)的限制，如果塔內(nèi)的液位為零，浮球的位置如下虛線所示，塔的液面水平溢出，浮球的位置如上虛線所示。 但是，液面水平為零的情況下，浮子的狀態(tài)不是儀表顯示值變?yōu)榱闼枰奈恢茫翘幱谠擄@示值的40%的位置。 這樣，塔內(nèi)即使沒有液體，儀表也有40%的指示。 此指示可使過程導致假信號，使操作員產(chǎn)生誤判，從而影響操作。 二、解決辦法的分析有三種方法。 方法1 :改變儀表的開孔位置，使現(xiàn)有儀表的開孔位置相對于架子向上移動。 圖1改造前的浮球及連桿與塔的相對位置的開孔位置向上移動的距離，只要浮球在自然狀態(tài)(安裝完成后浮球與平衡錘產(chǎn)生的扭矩相等的情況)下與塔略微接觸即可，浮球在塔上不產(chǎn)生壓力。 但是，不允許在塔壁上打孔，操作性低。 方法2 :降低塔架，相對于儀表安裝孔降低現(xiàn)有塔架的位置。 塔向下移動的距離同樣只要浮球在自然狀態(tài)下與塔稍微接觸即可，浮球不會對塔施加壓力。 塔盤整體比在塔壁上鉆孔更復雜，工作量極大，危險性高，因此只有理論可行，實際操作性也不大。 方法3 :改變儀表本身的結(jié)構(gòu)，適應工藝需求。 兩個解決方案都沒有操作性，只能從儀表本身考慮。 浮動水平計的供電電源是24V直流電源，輸出是4~20mA的電流信號，根據(jù)式I=U/R可知，電壓不變化時的電流值與電阻成反比，即電阻值決定電流輸出值。 浮子液位計的阻力變化實際上是與之相對應的浮子位置的變化，浮子位置的變化是由浮子活動的角度，即浮子連桿的擺動角度決定的。 儀表zui低的只能顯示40%的液位，因此如果連桿沒有達到零的角度，浮子會碰到塔而無法動作。 綜上所述，我們加大連桿擺動角度，可增大內(nèi)阻值，達到顯示0%液位時的內(nèi)阻值，解決了問題。 受該鐘表安裝位置的制約，綜合考慮，決定改變浮子連桿的形狀，增大浮子連桿的擺動角度，增加儀表范圍。 三、具體改造過程根據(jù)現(xiàn)場實測，浮球連桿原長480mm，浮球半徑150mm，人孔開孔直徑500mm，人孔進深250mm，人孔與塔高差50mm，溢流槽與人孔距離530mm。 圖2是改造方法的示意圖。 浮球鏈路的另一端連接到傳動軸，位置正好在人孔的中間，根據(jù)掛鉤定理，線1的長度為353.5(mm，約2502+2502&asymp。 因為浮球本身為了與連桿連接而焊接了100mm長的內(nèi)套(線3 )。 由金屬絲2構(gòu)成的三角形的下虛線的長度是從溢流槽與人孔的距離減去浮子的直徑減去內(nèi)套筒的長度而得到的長度，計算為a=530-300-100=130(mm )。左虛線的長度是從浮球的半徑減去人孔與塔的高度之差而得到的長度。 當b=150-50=100(mm )時，根據(jù)勾股定理，線2的長度為a2+b2&asymp，即164(mm )，并且線1與線2之間的夾角為180°； -45°； -arctan(b/a)&asymp； 97°； 線2和線3的角度為90°； +arctan(a/b)&asymp； 142°； 的雙曲馀弦值。 圖2改造后浮球、連桿和塔架的相對位置由以上計算改造后的連桿形狀可知，連桿動作幅度明顯增大，且向下動作幅度明顯增大，增大幅度為改造前40%以下測量范圍的部分。 在實際使用之前，我們做了簡單的調(diào)零處理。 由于現(xiàn)場儀表接受的電壓信號常常不足24V的直流電源，因此根據(jù)式I=U/R計算出的電流信號存在誤差。 調(diào)零是消除實際誤差的方法。 圖2中的實線鏈路所處的位置分別為0比特和全標度，輸出為4~20mA的電流信號。 四、研究結(jié)果和分析在此次改造過程的分析中，存在分析中未予考慮的地方。 一個是連桿的直徑為20mm，在實際改造過程中，必須考慮這20mm。 否則，焊接時連桿的長度和角度會稍有偏差。 第二，如圖2所示，當浮子處于零點時，實際上不能與后面的溢流槽接觸。 否則，動作時與溢流槽發(fā)生碰撞或摩擦，變得難以動作，改造中溢流槽稍微向左移動。 五、結(jié)論此次浮球連桿改造解決了多年來減壓塔中部液位檢測存在死角的問題，上述計算數(shù)值為改造提供了依據(jù)。 改造后半年，儀表指示正確，運行正常，表明此次改造成功。

以上就是減壓塔連桿浮球液位計量表的改造方案設計文章的全部內(nèi)容